大功率光伏并网逆变器LCL滤波器参数分析与实验研究_刘昭翼

69大功率光伏并网逆变器 LCL滤波器参数分析与实验研究刘昭翼，李少龙，赵香桂，张洪浩（南 车株 洲电 力机 车研 究所 有限 公司 ， 湖南 株洲 412001 ）摘 要 LCL 滤波器是光伏并网逆变器的必要组成部分，文章结合实际参数详细计算了逆变侧滤波电感、网侧滤波电感和滤波电容间的配比，研究了不同电感配比与谐振频率的关系。通过 Bode 图和 Matlab/Simulink 仿真模拟了配置何种电感和电容值可取得较佳谐波抑制效果。实验结果验证了理论计算数据的准确性和可靠性。关键词 LCL 滤波器；谐波；光伏并网逆变器中图分类号 TM47 文献标识码 A 文章编号 2095-3631201403- 0069- 05Parameter Calculation and Experimental Research of LCL-filter ofPhotovoltaic Grid-connected InverterLIU Zhao-yi ， LI Shao-long ， ZHAO Xiang-gui ， ZHANG Hong-haoCSR Zhuzhou Institute Co., Ltd., Zhuzhou, Hunan 412001, ChinaAbstract LCL-filter is the essential part of photovoltaic grid-connected inverter. With the actual parameters, the numerical value of filterinductance of inverter side and the ratio between the filter inductance of grid side and filter capacitance were calculated in detail. The relationshipbetween various inductances’ ratio and resonance frequency was researched. By means of Bode-plot and Matlab/simulink, appropriate values ofinductance and capacitance were obtained to get the best harmonic suppression. Finally, the results of theoretical analysis were verified by the practicalexperiment data.Keywords LCL-filter; harmonic; PV grid-connected inverter收稿日期 2013 - 11 - 10作者简介 刘昭翼 （ 1 9 8 6 - ） ， 男， 工程师， 研究方向 为逆变 控制。HIGH POWER CONVERTER TECHNOLOGY2014 年第 3 期0 引言随着光伏并网技术的快速发展， 基于 L 型和 LC 型输出滤波器的并网逆变器的研发逐渐受到成本、 体积和谐波抑制效果的制约。 当需要减小开关频率附近的高次谐波时， 必须采用电感量很大的电感， 而大电感量的电抗器 造价相 当 昂贵 ， 并 且影响 并网 系统 的 动态性能 。 为 了压缩 成本， 减小逆变器体积， 并 使 光伏并网逆变 器 输 出 的 并 网 电 流 等 电 气 参 数 能 更 好 地 满 足GB14549-93 电 能质 量 公用电网谐波 和 鉴衡认证中心认证 技术 规范 CGC/GF004 2011 并网光伏发电 专 用逆变器技术 条件 发 布稿 的要 求 ， 必须 设计合适 的输出滤波器。 相比 L 型滤波器， LCL 型滤波器 对 高频谐波抑制效果 更 为 理想 ， 因此广泛应 用于大 功 率变 流设备 [1] 。选择合理 的 LCL 滤波器滤波 参数可以显著提 高逆变器输出电 流质 量 [2 - 3] 。 文献 [2] 研究 了单相 光伏并网发电 系统下 的 LCL 参数 ， 文献 [3]研究 了 LCL 两个 电感 值之间 的 配比 ， 但其参数取值 和 配比值均只适 用于 5 kW 及以 下 的 小 功 率 并 网 系 统 。 本 文 提 出 了 一 种 适 用 于50500 kW 大 功 率光伏并网 设备 的 LCL 参数设计 方 法 ，对 LCL 型滤波器的 拓扑结构 和 设计 方 法了进行分析 ， 着重对 逆变 侧 滤波电感、 滤波电 容 和网 侧 滤波电感的 参数以及 各 参数之间 的关 系进行计 算 和 分析 ， 最后将仿DOI10.13889/j.issn.2095-3631.2014.03.01670 2014 年第 3 期大 功 率 变 流 技 术真 所 得 结 果 与实际 并网 数 据 进行对比 ， 验 证了 大 功 率光伏并网逆变器的 实际 滤波效果。1 LCL型滤波原理和拓扑分析光伏并网逆变器 拓扑结构 如图 1 所 示 。 图 中 L 1为逆变 侧 滤波电感 ； L 2 为网 侧 滤波电感 ； C1 为 直 流 母线 电容； C2 为滤波电 容组 ， 采用 三角形连接 方 式 。以 逆变器输出电 压 为输 入 参 考 量， 网 侧 电 流 为输出 参 考 量， 推导 出 单相 滤波器控制 结构 框图 （ 图 2） 。将 网 侧 电 压 U g 作 为 系统 的 一个 扰 动 输 入 量， 逆变器网 侧 电 流 I g 和逆变 侧 输出电 压 Ua 的 函 数 关 系 式 为 忽略 开关 管死区导致 的电 压 损失 和 L1、 L 2的 内阻 ， Ig和 Ua 之间 的 传递函 数 为 （ 2）L 型并网滤波器 结构 简 单 ， 其 I g和 U a之间 的 传递函数可 直接推导得 出 （ 3）取 L10.12 mH， L20.06 mH， C2188 F， 令式 （ 2） 和式 （ 3 ） 两 种 滤 波 方 式 的 电 感 和 电 容 参 数 相 等 ， 即LsL1L20.18 mH， CfC20.188 mF， 绘 制 两种 传递函 数 的波 特图 （ 图 3） 。低 频时， 两 者幅 频 特 性 曲线 基本 重合 ， 即 滤波效果相 近 ； 当频率大于 1 500 Hz之 后 ， L型滤波器 仍然保持 以20 dB/dec进行 衰 减， 而 LCL 滤波器 则 以 60 dB/dec进行 衰减， 所 以 LCL 型滤波 装置 滤 除 高次谐波的效果要 明 显 优于 L 型滤波器的 [4] 。 这就意味 着要 达 到 相 同 的滤波效果，LCL 型滤波器的 总 电感量需 更 小， 从 而 能 极 大程 度 地 减小电抗器 线圈匝 数及 铁 心 体积。2 LCL型滤波器参数分析2.1 滤波总电感量计算根据 逆变器并网时的 瞬 态分析 ， 不考虑 滤波电 容器 组 影响 ， 加载在 L 1 L2 上 的 单相 （ 以 a相 为 例 ） 瞬 时电压 Uga 为 [5]（ 4）式 中 Δ i 纹 波电 流 。一个 载 波 周 期 内峰峰 值 电 流 Δ i pp 为 纹 波电 流 最 大 值Δ i max 的 两 倍 。 设 直 流 电 压 占空 比 为 D， 可 得 公 式 （ 5） [6] （ 5）式 中 ， （ Udc 为 直 流 输 入 电 压 ） ，代 入式 （ 5） ， 可 得 （ 6）取 占空 比 D 0.5， 则纹 波电 流取 最 大时滤波所需要达 到的电感量为 （ 7）再 对 纹 波电 流 的 范 围 进行 整定 ， 即 可求 出所需 最小的 总 电感量。假 设 测试环境 为 极 限 环境 ， 即 当 前 直 流 母线 电 压为逆变器所 设 置 的 最 高 耐 压值 U dc 900 V， 开关频率为 2.85kHz， 纹 波电 流 最 大 值 为电网电 流 的 20（ 即Δ i max 0.2 Ia） ， 逆变器 容 量 P250 kW， 可 得 单相 总 电感 L s最 小理 论 计 算 值2.2 滤波电容值计算为 了 避免 逆变器工 作 时 功 率 因数 降 到 允许 范 围 以下 ， 滤波电 容 器 组 吸收 的基波 无 功功 率 不 能 大于逆变器有 功功 率的 5 [7] 。 在 基波频率 下对单相 滤波电 路 进行 简 化 计 算 ， 可以认 为当 前 电 容 转换 为 星 形连接 的 等效电 容 ， 与 电感 L 1串联 后 再 与 电感 L 2并 联 。由 此 得 出电 容 吸收 的 无 功功 率 QC 图 1 光伏并网逆变器拓扑Fig. 1 Topology of photovoltaic grid-connected inverter图 2 LCL 型 滤波器 控 制结 构 图Fig. 2 Control block diagram of LCL-filter图 3 L 型 和 LCL 型 滤波器 Bode图Fig. 3 Bode diagram of L type and LCL type filter（ 1）71刘昭 翼 等 大 功 率 光 伏 并 网 逆 变 器 L C L 滤波 器 参 数 分 析 与 实 验 研究2014 年第 3 期（ 8）可 推 出 （ 9）式 中 无 功功 率 占 有 功功 率的 百 分比 ； g 输出 角 频率 ； Usa a相 输出 相 电 压 。假 设 光伏逆变器 额定 功 率为 250 kW， 额定 输出 相 电压 为 158.7 V， 求 得 单相 滤波电 容 器 组 的 理 论 计 算 值 为 2.3 滤波电感 L1 和 L2的参数整定网 侧 电感 L 2和滤波电 容组 C2 的 作 用 是 为 了 滤 除 开关频率附近的高次谐波， 而 纹 波电 流 则 主 要 由 逆变器侧 电感 L 1来 抑制 [8] 。 所 以 如 何 将 L1 和 L 2的 参数进行合理的 配比 （ L1 L2总 值 已经确定 ） ， 使 得 LCL 型滤波器 既 能抑制逆变 侧纹 波电 流 ， 又 能 很 好地 消 除 高次谐波 是 参数设计 的关 键步骤 。图 4 为开关频率 下 h 次谐波电 流 的 单相 LCL 型滤波器 等 效电 路 图 。 图 中 ， i1为逆变 侧 电 流 ， u1 为逆变 侧 电 压 。在 高频逆变 状 态下 ， 并网逆变器 等 效为 一个 谐波发 生 器， 并网 侧 相 当于 短路 ， 即令 Ughw 0， 则 电网电 流和逆变器输出电 压 的关 系 为 [9] （ 10）对 式 （ 10） 进行 近 似 计 算 ， 则 有 。式 中 i1 逆变 侧 电 流 ； res 谐 振 角 频率 ； sw 开关 角 频率。令 L2/L1x， 因 为 总 滤波电感 LsL1L2， 所 以 Ls1x L 1。谐波的 衰 减 比 例 p 也是 滤波器 设计 的 重 要 参数 ， 为与 开关频率 相 近的网 侧 高次谐波电 流 和 流 经 L 1 上 的高次谐波电 流之比 [10] ， 依 据式 （ 10） ， 其 表 达式 为 （ 11）根据式 （ 11） ， 可以 得 到关于 x 的 二 次方程 （ 12）设 定 高次谐波的 衰 减 比 例 为 0.10， 根据上 述 计 算 可知 ， 滤波电 容 C2175.5 F， 总 滤波电感 Ls0.188 mH， 开关频率 fsw2.85 kHz， 代 入式 （ 12） ， 解 得 x10.56， x219.4， 即当 L 2/L10.56或 L2/L119.4（近 似 于 纯 电感滤波器） 时， 能取 得 理想 的滤波效果。 设 定 高次谐波的 衰 减 比 例 为 0.15，C2， Ls和 fsw值 保持不 变， 代 入式 （ 12） ， 解 得 x10.30， x223.6，即 当 L 2/L10.30或 L2/L123.6（近 似 于 纯 电感滤波器） 时，也 能取 得 理想 的滤波效果。LCL 型滤波器谐 振 频率 fres 计 算 公 式如 下（ 13）根据 理 论 计 算 ， L 2与 L 1 的 比值 在 0.33 至 0.5 之间 为宜 。 由 式 （ 13） 可 知 ， 当 L 2/L 1 0.56 时， L 1 0.12 mH，L 20.068 mH， 滤波器谐 振 频率 fres11.052 kHz； 当 L2/L 10.30时， L10.144 mH， L 20.044 mH， 滤波器谐 振 频率 fres21.194 kHz。 两种配比 方 式 均能满足 谐 振 频率要 求 ， 即 （ 14）式 中 f b 电网频率。为 了 验 证 5 kW 以下 并网逆变器的 L 2/L1 的 比值 不 适用于大 功 率逆变 设备 ， 取两 组 数 据 ， 当 L2/L10.2 时， L10.156mH， L20.032 mH； 当 L 2/ L10.1 时， L 10.17 mH，L 20.018 mH。 如图 5所 示 ， 4 组 数 据 选取 的电 容 值均相等 ， 当 配比 在 0.30 至 0.56 之间 时， 幅 值 在 开关频率附近有 20 dB 的 衰 减， 且 高频滤波效果 均 优 于 配比 为 0.20 和0.10时的滤波效果。3 仿真建模和实验结果分析3.1 Simulink 仿真模型为 了 验 证理 论 计 算 结 果， 建立 了 光伏并网逆变器仿真 模 型。 如图 6 所 示 ， 太阳 能 电 池板通过 一个 直 流 电源 进行 模拟 ， Cd 为 直 流 电 容 器 组 ， 逆变 模块 则 由 一个 全桥模块代替 ， 逆变器 右 侧即 为 LCL 滤波器电 路 。 仿真 模型 通过外环 电 压 调节 控制 单 元 输出有 功 电 流 的 给定 值 ，作 为电 流 内 环 的输 入 ， 网 侧 电 流 的有 功分 量和 无 功分量 均 为电 流 内 环 控制量。图 4 单相 LCL 并网 等 效电 路Fig. 4 Equivalent circuit of single phase LCL-filter图 5 4 组 L2/L1 配比 下 的 Bode图Fig. 5 Bode diagram of four groups of L 2/L1 ratios72 2014 年第 3 期大 功 率 变 流 技 术图 6 并网逆变器仿真模 型Fig. 6 Simulation model of grid-connected inverter3.2 不同电感量配比下的输出电流谐波分析选取 图 6 所 示 的 仿真 模 型， 直 流 侧 、 逆变 侧 参数均保持不 变， 主 要 参数值 输 入 电 压 为 600 V、 直 流 支撑 电容 为 6 mF、 输出 三 相 线 电 压 有效 值 为 270 V、 电网频率为50 Hz、 一相 滤波电 容 值 为 175.5 F。 参 照 本 文 2.3节 对 电感 L1、 L 2 以及相应 的控制 参数进行 改 变， 以 观测 不同 电感 值配比 情况 下 的输出电 流 波 形 和谐波 含 量。仿真 结 果 如图 7图 10所 示 ， 依 次为 L 2/L1取 0.1、 0.2、0.3、 0.56时的输出电 流 波 形 和谐波电 流 总 含 量 THD。 由 4组 数 据 及 仿真 结 果 对比分析可 知 ， 基波 瞬 时 峰 值 电 流均 在 730 A（ 均 方 根 值 约为 520 A） 左右 。 当 L2/L10.1时，并网电 流 正弦 度 较差 ， THD3.83 ， 并网电 流 谐波 畸 变率 较 大 ； 当 L2/L10.2和 0.3时， 电 流 THD分 别 为 2.05和1.31 ， 虽 然 稍 有 改 善 ， 但 当电网电 压 存 在 谐波时 仍不能满足 并网要 求 ； L 2/L 10.56 时， 并网电 流 正弦 度 平滑 ，THD 为 0.84， 谐波抑制效果 较 好 ， 与 本 文 2.3节 中 不同配比下 的波 特图 分析结 果 保持 一 致 ， 即 当 L 2/L1 在 0.3 和0.56 之间 时， 开关频率附近的谐波滤 除 效果 较 好 。图 7 电 抗 器电 流 波 形 和谐波 L2/L10.1Fig. 7 Electric reactor’ s current waveform andharmonic L2/L10.1图 8 电 抗 器电 流 波 形 和谐波 L 2/L10.2Fig. 8 Electric reactor’ s current waveform andharmonicL2/L 10.2图 9 电 抗 器电 流 波 形 和谐波 L 2/L10.3Fig. 9 Electric reactor’ s current waveform andharmonicL2/L 10.3图 10 电 抗 器电 流 波 形 和谐波 L2/L10.56Fig.10 Electric reactor’ s current waveform and harmonicL2/L10.5673刘昭 翼 等 大 功 率 光 伏 并 网 逆 变 器 L C L 滤波 器 参 数 分 析 与 实 验 研究2014 年第 3 期在 电感 值 确定 的 前 提下 ， 改 变电 容 参数 ， 如图 11 、图 12所 示 当 L 2/L10.56， L2L 10.188 mH， C2175.5 F时，并网电 流 THD 0.85 ； L 2/L 10.56， L 2L10.188 mH，C2235 F时， 并网电 流 THD0.75。 也 就 是 说 ， 电感 总量 及配比 为 定 值 时， 电 容 量 愈 大， 谐波抑制效果 愈 好 。电 容 值 上 升 到 一 定 程 度 时， 滤波效果 维 持在 一个 稳 定值 ， 考虑 到成本和逆变器 柜 体体积， 选取 C2175.5 F 较为 合适 。3.3 实际滤波效果分析经过 理 论 和 仿真 分析 ， 我们 计 算 、 验 证 并 确定 了LCL 型滤波 装置 的电感和电 容 的 取值范 围 ， 但 仍 需大 功率并网 实验 进行 验 证 。 选取 逆变 侧 滤波电感为 0.12 mH，网 侧 滤波电感为 0.06 mH， 滤波电 容 器电 容 为 188 F（ 均为 一相 的 参数 ） 。图 13为 示 波器所 测 U 相 输出电 流 波 形 （ 2个 250 kW逆变 模块 并 联 ） ， 在三 相 网 压 有效 值 约为 278 V、 电 流 有效 值 为 1 051 A情况 下 ， 输出 功 率为 506 kW， 达 到 了 额定功 率要 求 。 其 电 流 波 形 平滑 ， 谐波 含 量 低 。图 14为 两个 250 kW 逆变 模块 并 联 运 行 状 态下 用 功率 分析 仪 所 测 得 的 U 相 电 压 、 电 流 有效 值 和谐波 含 量（ 画 圈 所 示 ） ， 即 U相 网 压 有效 值 为 281 V、 输出电 流 有效值 为 1 056 A、 电网电 压 谐波 总 含 量为 3.03和输出电 流谐波 总 含 量为 1.63 。 尽 管实际 电网电 压 的谐波 干 扰 较大， 导致 电 流 谐波 含 量 上 升 ， 但 仍在 正 常 谐波 畸 变率 范围 内 。 当电网电 压 谐波 总 含 量 上 升 至 4 或 以 上 时， 输出电 流 谐波 总 含 量 可能 达 到 46 乃 至 更 高， 极不 利于逆变器 正 常 并网 运 行 ， 因此 电网的电 能质 量 也 会反过来 影响 输出电 流 波 形 的 平滑 度 。4 结语选取合适 的光伏逆变器滤波 装置 可显著提 升 向电网输 送 的电 能质 量。 本 文 通过 理 论 推导 、 建模 仿真 分析和 现场 实验 ， 验 证了 LCL 型滤波器的滤波 性能 ， 并 提 出了相对 最 佳 的 参数配比 方 式 ， 使 仿真 分析结 果和 实际实验 数 据 相 互印 证 。 LCL 是 目 前 普遍 采用的滤波方 式 ，在 理想 状 态 是 一种 三 阶 无 阻 尼 系统 ， 会引起严 重 的高频谐 振 ， 并 进一 步 增 加 并网电 流中 的高次谐波 含 量。 所以 ， 设 置 合理 的滤波 参数 ， 在达 到 较 好 的滤波效果的 同时， 也 能 降 低 元 器 件 成本和体积， 节 省 设备 投资 ， 并 能为 改 善 并网电 能质 量 提 供 更 多 的 途径 。参考文献［ 1］ 张宪平 ， 李亚西 ， 潘磊 ， 等 . 三 相 电 压 型 整 流 器的 LCL 滤波器 分析 与 设计 ［ J］ . 电 气应 用， 2007, 265 65 - 67.［ 2 ］ 彭双剑 ， 罗安 ， 荣飞 . L CL 滤波 器的 单相 光伏 并网 控制 策 略［ J］ . 中 国 电机工程 学报 ， 2011 ， 31（ 21 ） 17 - 24.［ 3］ 周 阳 ， 张 建 成， 珺杨 . 并网 / 独 立 双 模 式 逆变器 LCL 滤波器 参数设计 [J]. 华东 电力， 2012.4010 1796 - 1799.［ 4］ 刘 飞 ， 査 晓 明 ， 段善旭 . 三 相 并网 逆变器 LCL 滤波器的 参数设计 与 研究 ［ J］ . 电工技术 学报 ， 2010 ， 25（ 3 ） 108 - 116.［ 5 ］ 王付胜 ， 邵章平 ， 刘 萍 . 三 电 平 逆变器 电 流 纹 波 分 析 和 L C L滤波器 设计 ［ J］ . 电力电 子 技术， 2010 ， 4411 36 - 38.图 11 输出 电 流 谐波 （ 电容 为 175.5 F）Fig. 11 Harmonic of output current the capacitance is175.5 F图 12 输出 电 流 谐波 （ 电容 为 235 F）Fig. 12 Harmonic of output current the capacitance is 235 F图 13 实际并网电 流 波 形Fig. 13 Experimental waveform of grid current图 14 并网电 压 、电 流 谐波Fig. 14 Harmonic of grid voltage and current（下转第 83页）833.2 试验在 110额 定 功率 、 直 流 电 压 500 V 工 况下 ， 对兆瓦房 进行散热、 淋 雨 等 各 项 试验 。 结 果 表 明 ， 各 项指标 均达 到 了 设计要求， 辅助 进风口 的 平 均 风 速 为 3.3 m/s， 与理论 和 仿真 计 算 的结 果 很接近 。在 恒 温 车 间 （ 24℃ ） 对 非 瓦房 进行温升试验 。 兆瓦房 内直 流 柜 和 逆变器不 间断 运行 8 h 后 ， 间 隔 半 小 时 测试的 4组温 度 数 据如表 2所 示 。 温升 数 据表 明 ， 设备 运行温升 很 低， 散热 效 果良好 。4 结语预装式光伏发电兆瓦房 是 可 移 动 的机房， 运 输 方便 ， 在 技术型 人力 资源缺 乏 的 西北荒漠 ， 被越 来 越 多 地运 用。 采 用 独立直排风道与内置散热风 机的 组合散热方案， 兆瓦房 内 设备 运行稳定 ， 温升 较 低， 散热 效 果好 ；由于 其 进风口风 速 较 低， 能 有效 防 止 雨水 、 灰尘 和 风沙侵 入到 设备 内部 ， 完全 满足 恶劣户外运行环境 的 应 用 ；设备 采 用 两 排 布 置 ， 降低 了 兆瓦房 重 量 、 节约 了 材料 及运 输 成本， 提高 产 品市 场 竞争 力。 目 前采 用 该 优 化 设计方案的光伏兆瓦房 已 批量 推广 使 用， 取 得 了 很 好 的 经济 效 益 。参考文献［ 1］ 蹇芳 . 用 于 户外 型 光伏发电设备的 柜体中 国 ， CN203250996U［ P］ . 2013.［ 2］ 房 芳 . 基 于 Icepak 某 机 载 雷 达 发 射 机 热 设计及 分析 ［ C］ //2011年机械电 子 学学 术 论文集 ， 2011 303 - 306.［ 3］ 李 雨 . 方 舱舱 内热环境仿真分析 ［ J］ . 电 子 机械工程， 2 0 10 ，26（ 4） 4- 21.［ 4］ 机械工 业北京 电工 技术 经济 研究所 . GB 4208 - 200 8 外 壳防 护 等 级 ［ S］ . 北京 中 国 标 准 出 版社 ， 20 0 9.［ 5］ 谭讯 . 通 讯 设备 户外 机 柜 静音 散热 设计 ［ C ］ //2 0 09 年机械电子 学 学 术 论 文 集 .图 4 进出风口风速 矢 量 图Fig.4 Velocity vectors of inlet and outlet图 5 房 内部温度 分 布Fig. 5 Inner temperature distribution of power room图 6 光伏兆瓦房风道 粒子流Fig. 6 Duct particle flow of power room for PVmegawatt-level-inverter表 2 光伏兆瓦房房 内温度 （℃）Tab. 2 Temperature data of power room for PV megawatt-level-inverter（ ℃）IGBT162.462.863.263.3IGBT262.162.262.562.6电 抗器 L17 474.474.474.5电 抗器 L26 161.161.261.2逆 变 器柜 1 内29.629.829.829.9逆 变 器柜 2 内29.129.429.529.6兆 瓦房 内28.128.228.128.2梅 兴 亮 等 预 装 式 光 伏 兆 瓦 房 的 散 热 设 计2014 年第 3 期［ 6］ 王学华 ， 阮新 波 ， 刘尚伟 . 抑 制 电 网 背景 谐 波 影响 的 并 网逆变器 控制 策 略 ［ J］ . 中 国 电机工程 学报 ， 2011 ， 316 7 - 14.［ 7］ Serpa L A, Ponnaluri S, Barbosa P M. A Modified Direct PowerControl Strategy Allowing the Connection of Three PhaseInverters to the Grid Through LCL Filters ［ J］ . IEEE Transactionson Industry Applications ， 2005 ， 41（ 1） 565 - 571.［ 8］ 刘飞 . 三 相 并网 光伏 发 电 系 统 的 运行 控 制 策 略 ［ D ］ . 武汉 华 中 科 技 大 学 ， 200 8.［ 9］ Marco Liserre, Frede Blaabjerg, Steffan Hansen. Design andcontrol of an LCL-filter-based three phase active rectifier ［ J］ .IEEE Transactions on Industry Applications, 2005,415 1281 -1290.［ 1 0 ］ 黄 如 海 . 高效 率非隔 离 型 光伏 并网逆变器 研究 ［ D ］ . 南 京 南 京航 空 航 天 大 学 ， 20 12.（上接第 73页）